1.房屋损伤状况检测经过现场仔细勘察和检测，发现部分屋面梁底部产生了不同程度的裂缝，缝宽在 0. 1 工程师职称论文发表～0. 5 mm 之间; 部分屋面板底沿短跨方向出现裂缝，但裂缝沿整个截面高度范围内没有贯穿，该裂缝主要是由屋面板底的钢筋锈蚀引起; 部分框架填充墙的粉刷层上也出现了不同程度的裂缝。除个别柱子的牛腿发生混凝土剥落以及个别屋面梁存在钢筋外露与孔洞现象外，混凝土梁、柱等主要承重构件没有发现明显的混凝土剥落、钢筋锈蚀、钢筋外露等损伤情况; 该房屋也没有渗漏现象。结构耐久性检测现场检测混凝土构件保护层厚度，该楼混凝土梁、柱的保护层厚度在 25 mm 左右，板的保护层厚度在15 mm 左右，由于混凝土的强度等级小于&nb工程师职称论文格式sp;C20，混凝土保护层的厚度稍低于现行规范中关于梁、柱( 30 mm) 和板( 20 mm) 的规定。混凝土碳化是导致钢筋锈蚀的一个重要前提，也是影响钢筋混凝土耐久性的主要因素之一，当碳化深度达到钢筋表面时，正常混凝土强碱性环境遭到破坏，钢筋锈蚀加速，混凝土结构的耐久性下降。采用浓度为 1%的酚酞溶液对该房屋混凝土的碳化深度进行检测，检测结果表明混凝土碳化深度均在16 mm 以上，说明混凝土碳化严重，混凝土结构构件碳化深度已接近混凝土保护层厚度。房屋主要材料强度检采用钻芯法、回弹法对梁柱混凝土强度进行综合评定，用芯样测试结果对回弹检测结果进行修正。结果表明该房屋的混凝土强度离散性较大，回弹法测得混凝土最低强度为 17. 10 MPa，平均强度为 21. 48 MPa，钻芯法测得混凝土强度为 17. 30MPa，混凝土的最终强度等级可以推定为 C15。采用里氏硬度法对结构构件的钢筋强工程师职称论文范文度进行现场抽样检测。采用 HL-300 里氏硬度计检测钢筋表面里氏硬度，结果表明钢筋强度达到现行规范的 HPB235 级钢筋的要求。框架填充墙采用实心粘土砖，现场采用回弹法对其强度进行抽样测定，结果表明粘土砖的强度等级相当于 MU7． 5。采用原位双砖双剪法对砌筑砂浆强度进行了抽样测定，结果表明砂浆强度等级评定为 M2． 5。
2.房屋倾斜及不均匀沉降测量采用 J2 光学经纬仪，按照变形测量中经纬仪投点法的有关规定，测定建筑物外墙顶点相对于中级工程师职称论文底部的偏移值。测量结果表明，该房屋向北最大倾斜率为 3. 44‰，向 东 最 大 倾 斜 率 为 2. 30‰，均 在GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》允许的4‰范围之内。采用 DS3 自动安平水准仪，按照工程测量规范中四等水准的精度要求，测量房屋原设计处于同一水平面上各测点的高差，计算出房屋的相对不均匀沉降值。测量结果表明，该房屋最大相对不均匀沉降值约为 195 mm，东北角沉降值大，西北角沉降值小，与倾斜趋势基本相同。房屋改建后安全性分析，荷载及材料强度取值教室楼面活荷载取 2. 0 kN/m2，上人屋面活载取 2. 0 kN/m2，不上人屋面的活荷载取 0. 5 kN/m2，屋顶花园的恒载按照培土厚度不超过 18 cm 的情况，取新增的培土荷载为 3. 0 kN/m2，屋顶花园处还要考虑屋面防水层处理增加的荷载; 屋顶花园的活荷载取3. 5 kN/m2; 太阳能屋面增加的恒载按照 3. 0kN / m2考虑; 另外，走廊、门厅以及楼梯的活荷载取2. 5 kN / m2，展览厅部位活荷载取 3. 5 kN/m2; 其余恒载按照国家现行荷载规范规定取值。基本风压取0. 55 kN / m2，地面粗糙度类别为 C 类; 基本雪压取0． 20 kN / m2。混凝土强度等级按实测取为 C15; 粘土实心砖按照实测取为 MU7. 5; 砌筑砂浆强度根据实测取为M2. 5; 原结构中的圆钢按照一级钢筋( HPB235) 取其强度设计值( 210 MPa) ，原结构中方钢的强度设计值按现场实测取 280 MPa。正常使用情况下上部结构承载力验算根据业主提供的原结构施工图纸、装修图纸以及现场实测得出的材料强度，按照生态节能改造的方案，依据改造后作用在结构上的实际荷载大小，采用 PKPM 软件中的 SATWE 模块对该房屋进行承载力验算。验算结果表明，房屋经过生态节能改造后，由于使用荷载的增加，导致文远楼上部结构中的部分承重构件的承载能力不满足要求，如屋顶花园处的屋面梁、板、柱以及太阳能屋面处的柱子等，均需采取加固措施。
3.上部结构抗震性能验算由于原设计中没有考虑抗震设防的要求，抗震构造不完全符合现行有关规范的标准，在 7 度抗震设防的条件下，许多框架梁柱的截面尺寸不满足规范规定的最小构造要求，填充墙与框架没有可靠的连接，梁柱的节点构造不符合现行规范规定的要求等，且结构属于典型的“强梁弱柱”。结构的抗震验算结果表明，在地震荷载作用下，许多柱子的设计配筋远远小于抗震计算要求下的配筋量; X 方向的最大层间位移角为 1/167，Y 方向为 1/227，远远大于规范规定的限值。总之，该房屋在经过生态节能改建后，结构无法满足 7 度抗震设防的要求，若要提高结构的抗震性能则必须进行特殊的加固处理。地基及基础承载力验算采用 PKPM 软件中的 JCCAD 模块对该房屋改建前的地基基础承载能力进行验算。验算结果表明，该房屋地基基础在现有使用条件下满足承载力的要求。由于该房屋建造已有 50 多年，基础的沉降已基本完成，地基的承载力也比该楼建造初期有所增加。经过生态节能改建后，提高的地基承载能力可以抵抗由于结构的竖向荷载增加而引起的附加荷载，生态节能改造后，地基无须做特殊的处理，地基基础可以满足生态节能改建后的承载力和变形要求。
2.房屋倾斜及不均匀沉降测量采用 J2 光学经纬仪，按照变形测量中经纬仪投点法的有关规定，测定建筑物外墙顶点相对于中级工程师职称论文底部的偏移值。测量结果表明，该房屋向北最大倾斜率为 3. 44‰，向 东 最 大 倾 斜 率 为 2. 30‰，均 在GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》允许的4‰范围之内。采用 DS3 自动安平水准仪，按照工程测量规范中四等水准的精度要求，测量房屋原设计处于同一水平面上各测点的高差，计算出房屋的相对不均匀沉降值。测量结果表明，该房屋最大相对不均匀沉降值约为 195 mm，东北角沉降值大，西北角沉降值小，与倾斜趋势基本相同。房屋改建后安全性分析，荷载及材料强度取值教室楼面活荷载取 2. 0 kN/m2，上人屋面活载取 2. 0 kN/m2，不上人屋面的活荷载取 0. 5 kN/m2，屋顶花园的恒载按照培土厚度不超过 18 cm 的情况，取新增的培土荷载为 3. 0 kN/m2，屋顶花园处还要考虑屋面防水层处理增加的荷载; 屋顶花园的活荷载取3. 5 kN/m2; 太阳能屋面增加的恒载按照 3. 0kN / m2考虑; 另外，走廊、门厅以及楼梯的活荷载取2. 5 kN / m2，展览厅部位活荷载取 3. 5 kN/m2; 其余恒载按照国家现行荷载规范规定取值。基本风压取0. 55 kN / m2，地面粗糙度类别为 C 类; 基本雪压取0． 20 kN / m2。混凝土强度等级按实测取为 C15; 粘土实心砖按照实测取为 MU7. 5; 砌筑砂浆强度根据实测取为M2. 5; 原结构中的圆钢按照一级钢筋( HPB235) 取其强度设计值( 210 MPa) ，原结构中方钢的强度设计值按现场实测取 280 MPa。正常使用情况下上部结构承载力验算根据业主提供的原结构施工图纸、装修图纸以及现场实测得出的材料强度，按照生态节能改造的方案，依据改造后作用在结构上的实际荷载大小，采用 PKPM 软件中的 SATWE 模块对该房屋进行承载力验算。验算结果表明，房屋经过生态节能改造后，由于使用荷载的增加，导致文远楼上部结构中的部分承重构件的承载能力不满足要求，如屋顶花园处的屋面梁、板、柱以及太阳能屋面处的柱子等，均需采取加固措施。
3.上部结构抗震性能验算由于原设计中没有考虑抗震设防的要求，抗震构造不完全符合现行有关规范的标准，在 7 度抗震设防的条件下，许多框架梁柱的截面尺寸不满足规范规定的最小构造要求，填充墙与框架没有可靠的连接，梁柱的节点构造不符合现行规范规定的要求等，且结构属于典型的“强梁弱柱”。结构的抗震验算结果表明，在地震荷载作用下，许多柱子的设计配筋远远小于抗震计算要求下的配筋量; X 方向的最大层间位移角为 1/167，Y 方向为 1/227，远远大于规范规定的限值。总之，该房屋在经过生态节能改建后，结构无法满足 7 度抗震设防的要求，若要提高结构的抗震性能则必须进行特殊的加固处理。地基及基础承载力验算采用 PKPM 软件中的 JCCAD 模块对该房屋改建前的地基基础承载能力进行验算。验算结果表明，该房屋地基基础在现有使用条件下满足承载力的要求。由于该房屋建造已有 50 多年，基础的沉降已基本完成，地基的承载力也比该楼建造初期有所增加。经过生态节能改建后，提高的地基承载能力可以抵抗由于结构的竖向荷载增加而引起的附加荷载，生态节能改造后，地基无须做特殊的处理，地基基础可以满足生态节能改建后的承载力和变形要求。